当前位置： >>
模板支撑体系
模板支撑体系作业指导书模板工程是砼结构外观质量好坏的重要保证，在地下结构施工中也是 投入较大的一部分，模板支撑系统的选择正确与否直接影响施工进度及工 程质量，模板方案的选择和考虑的出发点是工程的质量及进度，在此基础 上进行综合性经济成本分析，为达到满足工程需要，减少周转材料投入， 降低工程成本的目的，从六个方面阐述并附模板支撑体系计算书。 （1） 剪力墙模板 1）筒体
剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体 400～600 厚的模板竖楞采用 50×100 木枋，纵向间距为 300mm，横楞采用φ48×3.5 钢 管，横向间距为 500mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做 斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ14mm 对拉双帽螺杆， 为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套φ16 硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间 距 500mm，水横向间距 450mm。 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（ 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一） 筒体剪力墙模板支模示意图 筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体 200～300 厚的模 板竖楞采用 50×100 木枋，纵向间距为 400mm，横楞采用φ48×3.5 钢管，横 向间距为 550mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。 为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm 对拉双帽螺杆，为使 对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套φ14 硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距 550mm，横向间距 500mm。 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（ 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一）中圆括号内的数值 筒体剪力墙模板支模示意图 2）塔楼区内筒体剪力墙模板配备一套，从地下室开始使用，然后周1转到主体结构筒体剪力墙。 3）模板支设前，所有剪力墙的钢筋绑扎完成并验收通过，安装工程 在墙体内的预埋管线埋设完毕，且验收通过。50*100木枋竖楞@300(400)mm? Υ8*3.5mm＠500 4 （550）钢管横愣φ14(12)mm对拉螺杆 双面镀膜防水胶合板18厚 间距纵向@500（550）mm 横向450(500)mm钢管 钢管φ16（14）mm硬塑套管塔楼区筒体剪力墙模板支设示意图（一）4）裙楼区内墙剪力墙模板 内墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，模板竖楞采用 50×100 木枋， 横向间距为 400mm，横楞采用φ48×3.5 钢管，纵向间距为 500mm。模板支撑 采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度， 内外模板之间加设φ12mm＠500 对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,除 人防部分不能用塑料管直接用对拉螺杆外， 其它对拉螺杆外套φ14 硬质塑料 管,对拉螺杆的双向间距 500mm。2详见下图内墙支模示意图50*100木枋竖楞@400mm φ48*3.5mm＠500钢管横愣 防水胶合板模板18厚 φ12mm对拉螺杆 间距@500mm钢管 钢管φ14mm硬塑套管内墙支模示意图（2） 地下室楼层梁板模板及其支撑 1)梁板模板均采用 ×18 双面镀膜防水胶合板，与日前建筑市 场上普遍采用的普通胶合板相比，具有防水性能好，拆模后砼构件外表光 洁，能有效提高梁板构件外观质量的突出特点。 2） 梁板模板支设时先测定标高， 搭设满堂脚手架， 然后铺设梁底模， 根据楼层上弹出的梁线进行平面位置校正、固定。较浅的梁支好侧模，而 较深的梁先绑扎梁钢筋，再支侧模，然后支平台模板和柱、梁、板交接处 的节点模。最后交工序验收进行下一工序施工。33）若梁高 H&600 时，梁侧模仅设斜撑，不设对拉螺杆；若梁高 600&H&800 时，梁侧模设一道对拉螺杆；若梁高 800&H&1200 时，梁侧模设 二道对拉螺杆。 4）梁板模板拼缝应密实平整，梁模板的截面尺寸误差应符合规范要 求，同时在拼缝处贴胶带纸，防止漏浆。 5）梁板模板支撑采用Φ48，δ=3.5 普通钢管和扣件。 附图表： 附图表：梁、板模板支设示意图双面防水胶合板 木模 50 100木枋钢管剪刀撑扫地杆 木板梁板模板支设示意图4（3） 楼层顶板模板 楼层顶板模板采用双面镀膜防水胶合板配制，模板横楞采用 50×100 木枋，间距为 400，顶板模安装支设前应先搭设满堂钢管脚手架做为支撑， 为考虑到多层板的接缝， 在接缝处必须用 50*100 的木方， 以便于接缝固定。 按混凝土结构工程施工及验收规范规定 GB50204-92 的要求，现浇钢筋混凝 土板，当跨度等于或大于 4000 时，模板须起拱，起拱的高度为全跨长度的 1/1000～３/1000，因此顶板模支设时应考虑起拱要求。 满堂钢管脚手架立杆支撑距墙边 300 左右，立杆的横、纵向间距为 1000， 横杆在距地面 250 设置扫地杆一道， 然后按 1200 间距往上布设横杆。 顶板模支设见下图： 顶板模支设见下图：5双面防水胶合板50 100木枋钢管立杆 ＠1000钢管横杆 ＠1200扫地杆 距地250顶板模板支设示意图（4）地下室柱子模板 1）地下室圆柱模板使用定型圆钢模，每根圆钢模根据柱子直径的大小 制作成不同的块数，当Φ=1500 时，每根柱子的钢模制作为 1/4 圆形四片，6钢模的高度分为 600，400，300 三种模数，当Φ=850、800 的钢模分为 500、 400 二种高度， 为半圆形两片， R=950 的阴角钢模分 400 和 300 二种高度， 当 配制时根据高度来分配块数。 钢模配制如下图所示： 钢模配制如下图所示：7钢模支设如下图： 钢模支设如下图：82）地下室方柱和异形柱采用 ×18 双面镀膜防水胶合板。 附图表：方柱模板支设示意图 附图表：50×100木枋双面胶合板φ48钢管说明： 模板支设时Φ12对拉螺杆设置如下： 柱边长a≤600时，不设对拉螺杆。 600&柱边长a≤850时，设对拉螺杆一道@500,柱边长 a＞850时，设对拉螺杆二道@500。a方柱模板支设示意图3）定型钢模安装时，直接用塔吊将钢模吊装到所要拼装的位置，然 后就位拼装，并用插销将相临的钢模连接固定。 4）地下室每根圆柱子均配备一套定型钢模，地下室方柱和异形柱模 也配备一套。 （5）地下室楼梯模板 1）楼梯模板采用 ×18 双面镀膜防水胶合板进行拼装。 2）楼梯模板采用先进的封闭式模板支设方法。 3）楼梯底板采取胶合板，踏步侧板及挡板采用 50 厚木板。踏步面采 用双面防水胶合板封闭以使混凝土浇捣后踏步尺寸准确，棱角分明。由于 浇混凝土时将产生顶部模板的升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，将 踏步顶板与底板拉结。使其变形得到控制。 4）地下室楼梯模板配备一套，地下结构施工完成后用于地上结构的施9工。 附图 楼梯模板支设示意图说明：楼梯模板采用全封闭支设方法，确保了 楼梯几何外形尺寸，避免了成品损坏。 Φ48钢管双面防水胶合板 蝶型卡 休息平 台楼板Φ48钢管Φ12螺杆楼1板排气孔休息平 台楼板Φ12螺杆1楼板 （已浇砼） Φ48钢管50×100 木枋楼梯支模平面图1-1剖面图（6)模板拆模 1）按规范和同条件养护试块强度试压报告，确定拆模时间。墙侧模板 拆除时间控制以不损坏棱角为宜。 2） 拆除后应按编号逐一归堆，便于下层施工，提高施工进度。 3） 模板拆除时，不能用力过猛，过急。拆下来的木料，钢材等要及 时运走，整理；同一层模板拆除应遵循“先支的后拆，后支的先拆。先拆 除非承重部分，后拆除承重部分”的原则，脱模困难时，严禁在上口破撬， 晃动大锤砸模板，可在模板底部用撬棍撬动拆模。拆除的模板面应刷隔离 效果好且不污染钢筋的隔离剂。且按规格分类堆放整齐，以利再用。10剪力墙模板计算书一、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板 的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙 螺栓将墙体两片模板拉结， 每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度 [f]=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。 外楞采用圆钢管φ48×3.5，每道外楞1根钢楞，间距500mm。 穿墙螺栓水平距离450mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14mm。墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:11其中―― 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ―― 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h； T ―― 混凝土的入模温度，取20.000℃； V ―― 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H ―― 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m； 1―― 外加剂影响修正系数，取1.000； 2―― 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.550kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。三、墙模板面板的计 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照 龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。12q300300300面板计算简图1.强度计算 1.强度计算= M/W & [f]其中―― 面板的强度计算值(N/mm2)； M ―― 面板的最大弯距(N.mm)； W ―― 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3； [f] ―― 面板的强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q ―― 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×0.50× 40.55=24.33kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.50× 6.00=4.20kN/m； l ―― 计算跨度(内楞间距),l = 300mm；13面板的强度设计值[f] = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的强度计算值9.510N/mm2； 面板的强度验算 & [f],满足要求!2.挠度计算 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI & [v] = l/250其中 q ―― 作用在模板上的侧压力，q = 20.28N/mm； l ―― 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； E ―― 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I ―― 面板的截面惯性矩,I = 50.00×1.80×1.80× 1.80/12=24.30cm4； 面板的最大允许挠度值,[v] = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.763mm； 面板的挠度验算 v & [v],满足要求! 四、墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载 的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；14q500500500内楞计算简图1.内楞强度计算 1.内楞强度计算= M/W & [f]其中―― 内楞强度计算值(N/mm2)； M ―― 内楞的最大弯距(N.mm)； W ―― 内楞的净截面抵抗矩；[f] ―― 内楞的强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10其中 q ―― 作用在内楞的荷载，q = (1.2×40.55+1.4×6.00) ×0.30=17.12kN/m； l ―― 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm； 内楞强度设计值[f] = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的强度计算值5.135N/mm2； 内楞的强度验算 & [f],满足要求!152.内楞的挠度计算 2.内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI & [v] = l/250 其中 E ―― 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,[v] = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.130mm； 内楞的挠度验算 v & [v],满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨 连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管φ48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；P1 P2 P3450450450外楞计算简图 3.外楞强度计算 3.外楞强度计算 = M/W & [f] 其中 ―― 外楞强度计算值(N/mm2)； M ―― 外楞的最大弯距(N.mm)； W ―― 外楞的净截面抵抗矩； [f] ―― 外楞的强度设计值(N/mm2)。16M = 0.175Pl其中 P ―― 作用在外楞的荷载，P = (1.2×40.55+1.4×6.00) ×0.45×0.50=12.84kN； l ―― 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 450mm； 外楞强度设计值[f] = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的强度计算值199.022N/mm2； 外楞的强度验算 & [f],满足要求! 4.外楞的挠度计算 4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI & [v] = l/400 其中 E ―― 外楞的弹性模量,E = N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,[v] = 1.125mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.372mm； 外楞的挠度验算 v & [v],满足要求!五、穿墙螺栓的计算 计算公式: N & [N] = fA 其中 N ―― 穿墙螺栓所受的拉力； A ―― 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f ―― 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 1417穿墙螺栓有效直径(mm): 12 穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.124 穿墙螺栓强度验算满足要求! 备注：本次仅验算600厚墙体，其他墙厚的支设用同样的方法可验证。 备注：本次仅验算600厚墙体，其他墙厚的支设用同样的方法可验证。 600厚墙体 的支设用同样的方法可验证18楼板模板、 楼板模板、扣件钢管支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为4.0米。 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立 杆的步距 h=1.20米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为 48×3.5。19一、模板支撑方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；方木楞计算简图 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 1.500×0.300=0.450kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×1.000× 0.300=0.900kN 2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和， 计算公式如下:20均布荷载 q = 1.2×0.900+1.2×0.450=1.620kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260kN 最大弯矩 M = 1.260×1.00/4+1.62×1.00×1.00/8=0.518kN.m 最大支座力 N = 1.260/2+1.62×1.00/2=1.440kN 截面应力 =0.518×106/.21N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh & [T] 其中最大剪力 Q=1.000×1.620/2+1.260/2=1.440kN 截面抗剪强度计算值 T=3××100)=0.432N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 4.挠度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和， 计算公式如下:均布荷载 q = 0.900+0.450=1.350kN/m 集中荷载 P = 0.900kN 最大变形 v =5×1.350×4×9500.00×21)+900.0 ××.918mm 方木的最大挠度小于,满足要求! 二、板底支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.88kNP P P P P P P P P P P100010001000支撑钢管计算简图0.969 0.354 0.000 0.105 0.327 0.746 0.6280.969 0.105 0.354 0.000 0.628 0.746支撑钢管弯矩图(kN.m)0.1332.476支撑钢管变形图(mm)226.15 6.15 2.49 2.49 0.39 0.39 3.27 3.27 6.15 6.15 4.32 4.32 1.44 1.44 1.44 1.44 4.324.32 3.27 3.27 0.39 0.39 2.49 2.49支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.969kN.m 最大变形 vmax=2.476mm 最大支座力 Qmax=10.473kN 截面应力 =0.97×106/.83N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计 算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc ―― 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R ―― 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.47kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。23四、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.149×4.000=0.596kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 1.500×1.000×1.000=1.500kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.096kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.000× 1.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 五、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N ―― 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 10.32 ―― 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得 到； i ―― 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.5824A ―― 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W ―― 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 ―― 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] ―― 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 ―― 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh l0 = (h+2a) (1) (2)k1 ―― 计算长度附加系数，取值为1.155； u ―― 计算长度系数， 《扣件式规范》 参照 表5.3.3； = 1.70 u a ―― 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： [f],满足要求! 公式(2)的计算结果： [f],满足要求! 六、楼板强度的计算: 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受 的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=， fy=300.0N/mm2。25= 67.61N/mm2，立杆的稳定性计算&= 28.17N/mm2，立杆的稳定性计算&板的截面尺寸为 b×h=4500mm×120mm，截面有效高度 h0=100mm。按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内 均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=2×1.2×(1.50+25.00×0.12)+ 1×1.2×(0.60×5×5/4.50/4.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=15.88kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×15.88=71.47kN/m26板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.×4.502=74.25kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对 混凝土强度影响曲线 得到6天后混凝土强度达到53.77%，C40.0混凝土强度近似等效为 C21.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.29N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： ξ= Asfy/bh0fcm = 0.00/(0.00× 10.29)=0.10 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.104 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1= sbh02fcm = 0.104×0.× 10-6=48.2kN.m 结论：由于ΣMi = 48.18=48.18 & Mmax=74.25 所以第6天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来 的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存。273.计算楼板混凝土12天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内 均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q=3×1.2×(1.50+25.00×0.12)+ 2×1.2×(0.60×5×5/4.50/4.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=22.16kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×22.16=99.74kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.×4.502=103.61kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对 混凝土强度影响曲线 得到12天后混凝土强度达到74.57%，C40.0混凝土强度近似等效为 C29.8。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.22N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： ξ= Asfy/bh0fcm = 0.00/(0.00× 14.22)=0.08 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.07728此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2= sbh02fcm = 0.077×0.× 10-6=49.3kN.m 结论：由于ΣMi = 48.18+49.26=97.44 & Mmax=103.61 所以第12天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来 的荷载。 第3层以下的模板支撑必须保存。 4.计算楼板混凝土18天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内 均布荷载。 第4层楼板所需承受的荷载为 q=4×1.2×(1.50+25.00×0.12)+ 3×1.2×(0.60×5×5/4.50/4.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=28.45kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×28.45=128.01kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.×4.502=132.98kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对 混凝土强度影响曲线 得到18天后混凝土强度达到86.74%，C40.0混凝土强度近似等效为29C34.7。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.55N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： ξ= Asfy/bh0fcm = 0.00/(0.00× 16.55)=0.06 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3= sbh02fcm = 0.067×0.× 10-6=49.9kN.m 结论：由于ΣMi = 48.18+49.26+49.91=147.35 & Mmax=132.98 所以第18天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的 荷载。 第4层以下的模板支撑可以拆除。30梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=700mm， 梁截面高度 H=900mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)1000mm。 梁模板使用的方木截面50×100mm， 梁模板截面侧面方木距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度 [f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度 [f]=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3；31混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中―― 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ―― 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ―― 混凝土的入模温度，取20.000℃； V ―― 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H ―― 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高 度，取0.900m； 1―― 外加剂影响修正系数，取1.000； 2―― 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.600kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下32q300300300图 梁侧模板计算简图 1.强度计算 1.强度计算 强度计算公式要求： 其中 = M/W & [f]―― 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)； M ―― 计算的最大弯矩 (kN.m)； q ―― 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.2×21.60+1.4×6.00)×0.90=30.888N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×30.888×0.kN.m =0.278×106/.720N/mm2 梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh & [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×30.888=5.560kN 截面抗剪强度计算值 T=3×0×18)=0.515N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm233面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下:其中 q = 21.60×0.90=19.44N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.677×19.440×300.04/(100×6000.00× )=0.406mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.406mm小于 [v] = 300/250,满足 要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N & [N] = fA 其中 N ―― 穿梁螺栓所受的拉力； A ―― 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f ―― 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×21.60+1.4×6.00)×0.90× 1.00/2=15.44kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；34穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=15.444kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距1000mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。35
模板支撑体系专项施工方案_建筑/土木_工程科技_专业资料。石柱建筑工程有限公司 专项施工方案 第一节 编制依据 《建筑结构荷载规范》GB中国建筑工业出版社;...模板支撑系统自检表 S0510 工程名称:台安义乌商贸城 施工单位:浙江宝业建设集团有限公司 施工部位:1-8 轴/A-Q 轴基础 支撑材料:木支撑 序号 验收项 目施工方...1 - 30- 中学高大模板支撑体系施工方案 一、编制依据 1.1、深圳市清华苑建筑设计有限公司设计的“半岛城邦花园二期工程中学部分”施工 图; 1.2、应用的主要...2.2、新型支撑体系的组成 、新型支撑体系的组成顶板模板主次梁采用 “数字化钢性模板支撑组合结构” ,取代了 传统的钢木混装支撑方式,模板为 15mm 厚多层板。...模板支撑系统标准做法及施工注意事项 为了提高混凝土工程的外观质量,避免出现错台、胀模等质量通 病,保证支撑体系的强度、刚度、稳定性,禁止使用门式架作为模板 支撑...高大模板支撑体系导则(号文件_专业资料。最新版本关于印发《 关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全 监督管理导则》 监督管理导则》的通知建质[2009]...模板支撑系统验收记录表1_建筑/土木_工程科技_专业资料。建筑施工安全台账模板支撑系统验收记录表模板工程名称: 顶板、柱、梁施工单位: 广州富利建筑安装工程有限公司...模板及其支撑体系监理细则_建筑/土木_工程科技_专业资料。江西省恒信建设工程监理咨询有限公司 监理细则 九龙明珠 C04 地块 工程 模板及其支撑体系 监理实施细则 编 ...9、 控制砼施工过程中下料、 垂直运输等施工荷载不大于设计荷载, 保证模板支撑体系的安 全。 四、 模板拆除方案及质量要求: 模板拆除方案及质量要求: 1、 模板...高大模板支撑体系整体坍塌原因和对策 去年下半年到今年年初,我省连续发生三起高大模板支撑体系整体坍塌事故,根据省厅领导的 指示, 省质安总站于今年年初组织相关专...
All rights reserved Powered by
copyright &copyright 。文档资料库内容来自网络，如有侵犯请联系客服。}